苏/俄不同类型尾翼稳定脱壳穿甲弹的侵彻后效——尾翼稳定脱壳穿甲弹（APFSDS）作为现代坦克的主要动能穿甲弹药，其穿甲过程与后效一直备受关注。通常认为，此类弹药在穿透装甲后仅依靠剩余动能造成毁伤，然而实际侵彻后形成的破片场及其杀伤效应，与弹体结构设计密切相关，却常被忽视。本文基于相关研究，系统分析不同结构APFSDS在侵彻装甲后所产生的杀伤效应差异。APFSDS穿透装甲后所形成的破片场是其主要杀伤来源，可分为两类：装甲破片：在弹体与装甲相互作用过程中从装甲剥离的碎片。数量多、散布广，能够对车内人员、设备、弹药及燃油系统造成广泛毁伤。弹体破片：来源于弹体自身材料的碎片，速度极高，可穿透多层防破片衬层与人员防护装备，极易引起车载弹药或燃料的二次爆炸或燃烧。二者共同构成的破片场，与弹体剩余穿甲能力共同决定了APFSDS的综合战斗效能。而破片的性质则直接受到弹体材料与结构设计的制约。根据苏联时期试验资料，可将典型APFSDS分为以下四类进行研究：1. 全钢结构弹体：以3БМ9为例此类弹体无独立硬质芯体，整体为钢制尾翼稳定杆状结构。由于穿甲性能较低（在2 km距离、60°着角下仅能穿透80 mm均质钢装甲），多用作训练弹，但曾随T-72坦克出口至中东地区并可能投入实战。基本参数：弹体长度：518 mm中部直径：36 mm弹体质量：3.6 kg2. 前置钨合金硬芯结构：以3БМ15为例弹体外部为钢壳，弹头部位嵌入一段钨基合金硬芯，显著提高穿甲能力（2 km/60°条件下达170 mm）。基本参数：弹体长度：548 mm直径：36 mm钨芯尺寸：71×20 mm质量：4.48 kg3. 尾部布置硬芯结构：以3БМ26为例外形与3БМ15相似，但穿甲芯体位于弹体尾部。该布局有利于提高对倾斜装甲的穿透能力，其标准穿深为200 mm（2 km/60°）。基本参数：弹体长度：558 mm直径：36 mm钨芯尺寸与3БМ15相同质量：4.8 kg该设计的尾部硬芯布局对其侵彻后破片效应具有关键影响。4. 整体重金属弹体（现代APFSDS主流构型）弹体全部由钨-镍-铁等高密度合金制成，不设独立硬芯，是现代各国APFSDS（如美国M829系列、中国DTC系列、俄罗斯“铅”系列等）的典型结构。基本参数：弹体长度：480 mm直径：30.8 mm质量：4.5 kg优势：高密度与高强度带来优异穿甲性能、对着角变化不敏感、在倾斜装甲上易形成稳定“流动侵彻”，塑性区表现良好、缺陷：侵彻过程中弹头部分受冲刷磨损，进入车体时长度有所缩减、在初速提升而弹长不变的情况下，可能出现穿深增长极限苏联试验采用以下设置：靶板：70–220 mm均质钢装甲，倾角60°破片采集：在装甲后方0.5–1 m处设置多层“筛网靶”，包括2层3 mm铝板与1层8–10 mm钢板破片按杀伤能力分为两类：危险破片：可穿透3–6 mm铝板，对人员与设备构成威胁高致命破片：可穿透≥30 mm铝板，能击穿防护装具、引燃弹药为模拟实战条件，通过调整发射装药使弹着速度相当于2 km射程后的存速。试验结果与比较弹种 危险破片数（3–6 mm） 高致命破片数（≥30 mm） 破片散布角3БМ9（全钢） 200–300 2–3 20–30°3БМ15（前置钨芯） 150–200 2 —整体钨合金弹体 200–300 7 20–30°3БМ26（尾部钨芯） 200–300 37 32°在进一步提高剩余穿深至250–300 mm的条件下：整体钨合金弹体：危险破片300–400个，高致命破片20–25个，散布角约12°3БМ26：危险破片200–300个，高致命破片高达37个，散布角32°结果显示，3БМ26在高致命破片数量与散布范围方面表现最为突出。其尾部硬芯在侵彻末期破碎，向车体内部释放大量高速破片，形成极强的后效杀伤。高致命破片在总破片数量中占比虽小，却是决定车内杀伤效果的关键。弹体剩余穿深越大，产生的破片数量通常越多。弹丸结构设计对侵彻后效应具有决定性影响：尾部硬芯结构（如3БМ26）侵彻后杀伤效应最强，但其穿甲性能提升存在瓶颈；整体重金属弹体因具备更高的穿甲性能与良好的后效，成为现代APFSDS的主流设计，广泛应用于各国新型穿甲弹药中。综上，不同结构的APFSDS绝非仅以“金属矛杆”的形式存在，其内部构造差异导致侵彻后形成截然不同的杀伤效应，这一因素应在弹药设计与战技评估中予以充分考量。